СОБЫТИЯ

В Санкт-Петербурге пройдет выставка "Рос.Газ.Экспо"

http://www.rosgasexpo.ru/about/

Омский НПЗ передал региону современный хроматограф для контроля выбросов

В передвижной лаборатории Центра экологического мониторинга в рамках соглашения между Омским НПЗ и региональным Министерством природных ресурсов и экологии, установлен новый газоаналитический прибор. Дополнительное оборудование позволит расширить ...

Российский опыт применения антикоррозионных эпоксидных покрытий в нефтяной отрасли

Объекты нефтегазовой отрасли требуют ответственного подхода к обеспечению их долговременной и бесперебойной работы. Зарубежные антикоррозионные эпоксидные системы распространены на отечественном рынке, так как в России мало местных лакокрасочных ...

Ученые КФУ разрушают «газогидратные пробки» при помощи касторового масла

Эксперимент показал, что реагент, созданный на основе касторового масла, не только устраняет «пробку», но и увеличивает время её образования, благодаря чему поток нефти и газа не прекращается довольно долго. В месторождениях ...

В Омской области жителей оставят без газа

ООО «Газпром межрегионгаз Омск» с 25 июня прекратит подачу газа к жилым домам в городе Исилькуле Омской области. Это связано с ненадлежащей эксплуатацией распределительного газопровода. «По решению Арбитражного суда Омской ...

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ДВУХФАЗНОГО ПРОЦЕССА КИПЕНИЯ АММИАКА В ТЕРМОСТАБИЛИЗАТОРЕ ГРУНТА

 

Рило И.П., к.т.н., НПО «Фундаментстройаркос»

 

Возведение инженерных сооружений в криолитозоне производится с использованием в качестве оснований многолетнемерзлых грунтов (ММГ). В современных условиях особую актуальность имеет учет связи между их прочностью и влиянием возможных изменений климатических условий. Для предотвращения деградации мерзлых оснований широко используются методы искусственного регулирования температурного режима мерзлых грунтов за счет использования охлаждающих и теплоизоляционных средств. Наиболее эффективно в этом плане применение термосифонов различных конфигураций (вертикальных, горизонтальных, наклонных) в сочетании с теплоизоляционными материалами, снижающими тепловое влияние сооружения. Многолетняя практика показала эффективность охлаждающих систем для стабилизации температурного режима грунтов основания, но и выявила ряд вопросов, требующих дальнейших теоретических и натурных исследований. В частности, это вопросы рационального использования термосифонов в качестве инженерной защиты оснований ММГ.

 

Основным направлением развития техники и технологии методов инженерной защиты, несущей способности фундаментов зданий и сооружений в криолитозоне является повышение энер­гетической эффективности и снижение ее воздействия на окружающую среду [9].

Технические решения в виде унифицированных сезонных охлаждающих устройств (СОУ) с различной единичной мощностью имеют наибольшее значение при новом строительстве.

При этом используется естественный холод– низкие отрицательные температуры атмосферного воздуха в зимнее время с учетом скорости ветра, обдувающего оребрение конденсатора. В периоды отключения СОУ происходит повышение температуры мерзлого массива и даже его частичное оттаивание [9].

Одними из эффективных элементов систем охлаждения, использующих принцип испарительно-конденсационного цикла, внастоящее время являются замкнутые двухфазные термосифоны различных конструкций [1]. Их безусловными преимуществами являются большая компактность за счет значительного увели­чения поверхности теплообмена на единицу объема (применение труб малого диаметра), способность выдерживать высокие рабочие давления, меньшая материалоемкость, меньший объем заправки рабочего вещества, а также более высокие показатели коэффициента теплоотдачи при одинаковых условиях.Современные представления о гидродинамике и теплообмене при поверхностном и развитом кипении сложились благодаря детальным исследованиям структуры двухфазного потока. Выявлен целый ряд особенностей процессов охлаждения и термостабилизации грунтов–процесс странспорта теплоты сопровождается вытеснением хладагентаиз зоны нагрева в зону конденсации и связанными с этим температурными пульсациями стенок термосифона [2].В расширенной верхней части термосифона, играющей роль ресивера, происходит накопление парожидкостной смеси хладагента вытесненной из испарителя. Востребованность и конкурентоспособность парожидкостных термосифонов определяется эффективностью и экологической безопасностью применяемых рабочих веществ, которыми отличаются предпочтительно природные рабочие вещества (аммиак, диоксид углерода). Преимущества аммиака и диоксида углерода перед другими рабочими веществами становятся решающими. На их основе можно создавать агрегаты-термостабилизаторы с большой единичной мощностью.

На межфазную поверхность накладывается возмущающее воздействие теплового потока, вследствие чего происходят различного рода гидродинамические и тепловые изменения до наступления псевдостационарного состояния объекта изучения. Форма межфазной поверхности во многом определяется исходной геометрической конфигурацией системы – размерами и формой нагревателя и рабочего объема, внутренними и внешними устройствами термостабилизатора [6,7].

Характер двухфазных систем в значительной мере определяется воздействием гравитационных сил на формирование соответствующего распределения паровой и жидкой фаз на различных участках термосифона. На теплопередающие характеристики термосифоноввлияетбольшоеколичествофакторов.Это,преждевсего,общаядлина,внутренний диаметр, длина зон нагрева (испарения) и конденсации, теплофизические свойства хладагента, условияохлаждения зоны конденсации, а также степень заполнения внутренней полости термосифона хладагентом, влияющая на циркуляцию хладагента, род хладагента, геометрические размеры термосифонаи его расположение в пространстве, наличие внутренних и внешних устройств, соотношение условий подвода и отвода теплоты к термосифону[1].

При этом наблюдается интенсификация тепломассообменного процесса в рабочем объеме термостабилизатора в результате пульсирующего режима с наложением колебаний на основное поле течения среды [4]. Низкочастотные колебания характеризуются высокой эффективностью. Это объясняется тем, что вводимая внешняя энергия может равномерно распределяться по всему испарителю. Таким образом, создаются предпосылки к оптимальному дроблению дисперсной фазы, уменьшению ее полидисперсности, а также к выравниванию поперечной неравномерности и уменьшению продольного перемешивания.

Целью настоящей работы является экспериментальное изучение особенностей динамики двухфазного потока при кипении аммиака в испарителе с трубой малого диаметра и анализ зависимостей неустойчивостей, интенсивности теплообмена и градиента давления от параметров процесса, определение области устойчивой работы испарителя.

 

Описание экспериментальной установки и методики проведения исследования

Для исследования процессов, протекающих в полости термостабилизаторов, на полигоне НПО «Фундаментстройаркос» (ФСА) созданы и смонтированы промышленные образцы разных модификаций базовых элементов термостабилизаторов, что позволяет передавать тепловые потоки на значительные расстояния при малых температурных напорах (низких термических сопротивлениях).

Наиболее надежную информацию о физическом процессе можно получить путем непосредственных измерений. С помощью экспериментального исследования на полномасштабной установке определяли поведение объекта в натурных условиях.

Система активной термостабилизации грунтов (САТР) в криолитозоне являетсяодной из основных систем, от работы которой зависит нормальное функционирование геотехнической системы (ГТС). Рост тепловы деления в криолитозоне, обусловленный климатическим потеплением  с одновременным увеличением линейных размеров ГТС, ставит задачу разработки эффективной САТР, использующей двухфазный кипящий хладагент. В САТР теплота аккумулируется в хладагенте (аммиаке) в виде скрытой теплоты парообразования, что позволяет переносить значительное количество теплоты на единицу массы хладагента. Кроме того, высокая интенсивность теплоотдачи при кипении позволяет поддерживать температуру испарителя практически на всей протяженности его контура, близкой к температуре кипения выбранного хладагента (аммиака).

Одной из разновидностей САТР является горизонтальная естественно действующая трубчатая система (ГЕТ), изображенная на рисунке 1, состоящая из основных элементов: конденсатора– 1, испарителя– 2 и транспортного участка(3,4 – питающая и сливная трубы соответственно).Она отличается большими габаритными размерами, указанными на рисунке, с расположением конденсаторного блока над поверхностью грунта и испарителя в грунте. Движение хладагента в ней осуществляется под действием сил тяжести и положительной разницы температур между грунтом и наружным воздухом в длинных горизонтальных трубчатых каналах с образованием двухфазного потока за счет испарения и кипения хладагента. В данном случае целесообразно использование плоских контурных термосифонов с рассмотрением конкретных вариантов конструкторского исполнения и представлением результатов их экспериментального исследования в зависимости от величины тепловой нагрузки, теплофизических свойств теплоносителей, геометрических и теплофизических свойств конденсаторного блока для рассеяния тепла в окружающую среду.

Основой системы охлаждения ГЕТ являются трубы круглого сечения диаметром 33,7х3,5 мм с горизонтальным расположением змеевикообразной формы испарителем длиной 300 м и вертикальным конденсаторным блоком. Использование труб указанной формы позволяет упростить технологию их изготовления с применением сварки во вращающемся магнитном поле.

 

Конструкция и размеры экспериментальной установки ГЕТ соответствует промышленным образцам в натуральную величину, применяемых в криолитозоне для термостабилизации грунтов оснований объектов нефтегазового комплекса. Система обладает: площадью поверхности оребрения– 119м2, диаметроморебрения– 67мм, отношением площади оребренной поверхности системы к площади испарителя – 3,74.

 

Методика измерений параметров протекающего в ГЕТ процесса

Измерения величин параметров процесса двухфазного потока производили с помощью разработанного и созданного измерительно-вычислительного комплекса (ИВК) [8].

 

 

Погрешность канала измерения температуры ±0,4°C, а точность канала измерения давления – в пределах ±0,3%.

По определенному вектору информативных параметров процессе экспериментальных исследованийполучена достоверная информация о мгновенных многочисленных значениях параметров наблюдаемых процессов на разных режимах работы ГЕТв реальном масштабе времени с целью определе­ния вектора информативных параметров , где  – вектор давления,  – вектор перепада давления,– вектор температуры, τ – время. Частота измерений составляла 10 секунд.

Обогрев испарителя джоулевым теплом контролировали измерением напряжения U цифровым мультиметромDT9208A в пределах измерения до 200В с основной погрешностью, не превышающей ±1% от предельного значения, а силу тока I измеряли клещами ЕМ204 в пределах до 200А с погрешностью ±1,15%.

 

Результаты экспериментов и анализа

Термодинамическая система ГЕТ представляет собой умозрительно выделенную статистически значимую совокупность коллективно действующих микрочастиц и полей, объединенных в течение обусловленного временем исследования признаком отграничения пространственно от окружающей (внешней) среды.

На рисунках 3,4,5 представлены данные исследований работы системы ГЕТ при изменении тепловой нагрузки испарителя в диапазоне 5–20Вт/м и давлении 1,7÷3,1 МПав условиях кипения хладагента аммиака в протяженном трубопроводе. Показан ход зависимостей: температуры и давления, перепада давления, градиентов температуры и давления, термического сопротивления. Движение двухфазных сред сопровождается достаточно мощными пульсациями всех основных параметров потока. Эти пульсации отличны оттурбулентных по интенсивности и природе их возникновения. На графиках приведенных фрагментов режимов вид на хаотичность и неустойчивость протекающих процессов, связанных в первую очередь с особенностями процесса парообразования– соприкосновения пара с жидкостью при движении парожидкостного потока хладагента.

 

Процесс генерации паровой фазы на теплоотдающей поверхности при определенных условиях сопровождается интенсивными полигармоническими колебаниями давления и температуры парожидкостного потока. Источник возникновения таких пульсаций заключается в поведении межфазной границы пар-жидкость. Жидкая фаза точно так же, как и газообразная, под действием изменения температуры и давления легко меняет свое агрегатное состояние. Воздействие пульсации давления и температуры в жидкости изменяет структуру двухфазных потоков. Деформированная паровая взвесь является одним из аналогов пробковой структуры двухфазного потока, а процесс ее воздействия на полости упругих труб можно считать комплексом гидродинамических явлений, законы которых существенно сложнее, чем законы гидродинамики однородных сред.

 

Пробковая структура дестабилизирует течение двухфазного потока, вызывая пульсацию при смешивании фаз, и является одной из ее гидродинамических характеристик. Рассматриваемая структура более предпочтительна в применении. Способность нести абсорбированный материал рабочего тела (неконденсирующиеся газы, твердые частицы) является ее структурной особенностью.

Термодинамическая система ГЕТ–это сложная открытая макроскопическая физическая система, состоящая из множества коллективного воздействия молекул хладагента. В силу сложности открытой системы происходит образование различного рода структур.В результате процесса самоорганизации диссипативные структуры поддерживаются потоком энергии извне в виде постоянного тока 7(рис.1)джоулева тепла, подводимого к испарителю. При этом диссипация энергии при образовании пространственно-временных структур играет конструктивную роль. При сжатии, когда температура газа становится выше температуры жидкости, газ отдает в жидкость больше теплоты, чем получает от жидкости в процессе своего расширения, если его температура оказывается ниже температуры жидкости.

Диссипация тепловой энергии упрощенно учитывается эффективной вязкостью в уравнении Рэлея – Лэмба или в уравнении Кортевега-де Фриза– Бюргерса (КБ) [3]. Феноменологический учет диссипации в модельном уравнении КБ соответствует затуханию, вызванному сдвиговыми напряжениями, которое увеличивается пропорционально квадрату волнового числа и не является адекватным физическим механизмом нестационарного теплообмена пузырька с окружающей жидкостью.

Другим общепринятым приближенным подходом является учет диссипации соответствующими эффективными безразмерными числами Нуссельта [5]. При этом универсальных соотношений в виде алгебраических формул для чисел Нуссельта также нет. Таким образом, используемые в работах [1,2] допущения о характере диссипации колебаний пузырьков нельзя считать адекватными в волновых задачах.

В соответствии с изложенным – в пузырьковой жидкости принципиально важен корректный учет диссипации тепловой энергии.

Диссипация ассоциируется с затуханием различного рода движений и с рассеянием энергии, но она необходима для образования структур в открытых системах (например, автоволн). Только в открытых системах могут образовываться диссипативные структуры с притоком энергии, которая компенсирует потери за счет диссипации и обеспечивает существование более упорядоченных состояний. Это необходимые условия для возникновения неравновесных фазовых переходов. Количество диссипируемой энергии рассчитано и приведено в таблице. Ее доля в общем тепловом балансе термосифона колеблется в интервале 10 – 80% в зависимости от временно образовавшейся структуры и фазы волны, максимальные значения соответствуют большему отклонению системы от термодинамического равновесия с образованием пространственно -временных диссипативных структур в различных местах вдоль испарителя.

Слабо неравновесная система термосифона находится вблизи термодинамического равновесия (равновесной кривой «давление-температура») и больше не эволюционирует вдаль от равновесия к некоторому стационарному состоянию, которое определяется с помощью надлежаще выбранного потенциала (минимального производства энтропии для слабо неравновесных состояний). Пока состояние-аттрактор (равновесная кривая аммиака Р-V) определяется минимумом потенциала производства энтропии, его устойчивость гарантирована. Флуктуации могут вывести систему из этого минимума. Но тогда второе начало термодинамики вынудит систему вернуться в исходный минимум. Таким образом, существование термодинамического потенциала делает систему устойчивой по отношению к флуктуациям (отклонениям давления и температуры вдоль испарителя от значений, соответствующих равновесной кривой Р-V). Таким образом, теорему о минимуме производства энтропии для потоков системы термосифона возможно обобщить.

В стационарном состоянии необратимые процессы, протекающие в системе (диффузия и теплопроводность), увеличивают энтропию, но при этом энтропия системы не изменяется. Изменение энтропии системы:

△S = △Si + △Se

где, △Si– изменение энтропии, обусловленное необратимыми процессами в системе,△Se– изменение энтропии, вызванное взаимодействием системы с внешним тепловым потоком мощностью 5-20Вт/м, проходящим через систему.

Необратимость процессов приводит к △Si> 0, стационарность состояния – к △S=0 (соответствующее равновесной кривой аммиака Р-V), следовательно, △Se = △S– △Si< 0
или △Se = -△Si.

Существует принцип минимума производства энтропии для стационарного состояния открытых систем.

Скорость возникновения энтропии вследствие необратимых процессов имеет минимальное значение и положительное при постоянной мощности теплового потока q=const.

Согласно принципу в системе при стационарном состоянии внутренние необратимые процессы протекают так, что ежесекундный прирост энтропии минимален. При избытке производства энтропии (если она не отрицательна) состояние системы устойчивое. Это значит, что система за счет внутренних необратимых процессов не способна выйти из стационарного состояния. В тех случаях, когда оказывается, что возможен переход к состояниям с меньшей энтропией, т.е. удаление от равновесия, термодинамическая ветвь становится неустойчивой и становится возможным специфическое поведение и образование упорядоченных структур – «самоорганизация».

При изменении же внешних условий (изменение температуры, давления) система переходит циклично из одного стационарного состояния в другое стационарное состояние, т.е. стремится адаптироваться (рис.3).

Таким образом, термодинамическая диссипативная система находится в равновесном состоянии, если изменение ее энтропии вследствие происходящих процессов диссипации энергии в точности компенсируется притоком энтропии извне. Соответственно, в ней должно меняться и производство энтропии. Всякий перенос и превращения энергии связаны с явлением диссипации, которое заключается в том, что все виды энергии при переносах и взаимных превращениях форм движения частично или полностью переходят в тепловую форму движения. Это явление называют внутренним трением, присущим каждому виду движения. В зависимости от конкретных условий теплообмена локальный периодический перегрев жидкости в зависимости от фаз волн изменения температуры и давления вблизи стенки или перегрев стенки составляет величину примерно в интервалеΔt=0,2÷2,5°C (рис.3).

Часть энергии системы, которая в исходном течении находилась в тепловом движении молекул, и подводимая тепловая энергия извне переходят в макроскопическое организованное движение, соответствующее определенной модификации диссипативной структуры и обладающее более высокой температурой хладагента по сравнению с исходным положением.

По ходу парожидкостного потока давление растет, и в точке на расстоянии от входа потока в канал испарителя приблизительно на 100 – 150м оно достигает максимального значения, а затем идет его снижение. Аналогичный ход кривых наблюдается в случаях термического сопротивления и температуры (рис.5).

Двухфазный парожидкостный поток в системе ГЕТ условно представлен в виде двух колебательных подсистем, а именно растущих и деградирующих в двухфазном пристенном слое паровых пузырей (испаритель – подсистема «А»), а также объемного резонатора, которым фактически является парожидкостной столб в кипящем вертикальном канале (сливная труба – подсистема «В»). Указанные колебания, проявляющие себя как система стоячих волн давления в испарителе и сливной линии из испарителя, формируются, согласно этой модели, как термически неравновесный поток, который таким образом непосредственно обуславливает условия возникновения этого вида колебательной неустойчивости. В подсистеме «В» наибольшие значения колеблющегося градиента давления соответствуют grad(p4-p5) по сравнению с градиентами давления на других участках термосифона(р1-р2, р2-р3, р3-р4), рис.6).

Участок p4-p5 системы, в основном вертикальная его часть, за счет парожидкостного столба и стоячих волн давления создает наибольшее сопротивление гидродинамическому потоку и влияет на величину градиентов давления на других участках. Для всех тепловых нагрузок испарителя значение grad (p4-p5) колеблется в небольшом интервале 3,2÷4,7кПа/м, что свидетельствует об идентичном гидродинамическом режиме в сливной трубе для разных тепловых нагрузок испарителя.

Причину возникновения относительной скорости паровой и жидкой фаз, возникающей при движении парожидкостного потока, можно объяснить действием одной и той же силы на объем пара и жидкости.

Если пренебречь градиентом давления по нормали к оси канала, то при подъемном движении под действием этой силы паровая фаза, обладающая меньшей плотностью, получает большее ускорение, при опускном – меньшее. В результате содержание паровой фазы в парожидкостном потоке сливной трубы во всех гидродинамических режимах практически одинаковое и постоянное с учетом одинаковой геометрической высоты парожидкостного столба в ней, что отражается на величине градиента давления. Аналогично величина перепада давления на испарителе колеблется около среднего значения 20кПа вне зависимости от его тепловой нагрузки (рис.3).

Градиент grad(p3-p4) в 35÷70 раз меньше градиента давления в сливной трубе. Из рисунка 6 видно, что градиент давления на входе хладагента в испаритель уменьшается и принимает отрицательное значение на участке р1-р2. Существует колеблющаяся точка противодавления, которая определяет реверс гидродинамического потока. Ее колеблющаяся координата соответствует примерно расстоянию 150м от начала испарителя, т.е. соответствует максимальным значениям термического сопротивления, температуры и давления (рис.5). Физическая суть явления состоит в том, что по ходу парожидкостного потока растет содержание пара в потоке и увеличивается его удельный объем, обуславливающий рост давления. В точке максимальных значений давления ,температуры и термического сопротивления содержание пара достигает максимального равновесного значения и дальше по ходу потока скорость образования пара меньше скорости его удаления из зоны испарителя. Последнее обстоятельство определяется соотносительной опережающей подъемной скоростью пара в сливной трубе.

Генерирование колебаний давления, их интенсификация и физико-химический характер колебательного энергетического воздействия на парожидкостной поток хладагента зависит от длины испарителя и длины подающей и сливной труб, их объема, плотности среды, i-ой собственной частоты молекулы или взаимосвязанной группы молекул хладагента.

Кроме того, возможно возбуждение различных форм осцилляции объемных включений, осцилляции пузырьков газа (компонентов неконденсирующихся газов) или пара хладагента, осцилляции капель и пузырьков по различным формам сферических гармоник, поступательных колебаний включений в упругой матрице и т.д. Влияет на двухфазную систему также: степень заполнения внутренней полости термостабилизатора хладагентом, влияющая на циркуляцию хладагента; род хладагента; геометрические размеры термостабилизатора и его расположение в пространстве; наличие внутренних и внешних устройств; соотношение условий подвода и отвода теплоты к термостабилизатору [9].

Повлиять на эти процессы возможно путем конструктивных решений.

Анализ протекающих процессов обнаруживает режим неразвитого пузырькового кипения вначале испарителя, и по ходу хладагента происходит нарастание интенсивности парообразования. Для тепловых нагрузок10, 15 и 20Вт/м содержание пара в парожидкостном потоке соответственно составило 0,09, 0,24 и 0,36.

При этом основным признаком процессов диссипативной самоорганизации является кооперативное поведение системы на микроуровне.

Пузырьковый и снарядный режимы течения с достаточным количеством жидкой перемычки между паровыми пузырями относятся к прерывистым режимам и характерны для паросодержаний ниже 0,1. В области паросодержаний 0,15-0,5 характерны вариации кольцевого режима.

Практика показывает, что из-за малой приведенной скорости потока (менее 0,5 м/с) в трубопроводах реализуются пробковые и снарядные режимы течения. Такие негомогенные режимы течения приводят к повышенной вибрации и интенсивному теплообмену.

Очевидно,чтоинтенсивныйпритокэнергииизвнеприводитклокальному«перегреву» части системы, а следовательно, и к значительному падению энтропии системы в целом. Предсказание поведения диссипативных структур становится возможным с использованием критерия подобия в качестве управляющего параметра системы(в термодинамической терминологии). В общем случае для свободной конвекции таким критерием является число Рэлея:

Где–ускорениесвободногопадения,– плотность хладагента,
– коэффициент теплового расширения, – перепад температур,
 – характерная длина испарителя,  – динамическая вязкость и – температуропроводность. Согласно экспериментальным данным при
< 103втаких системах преобладает броуновское движение молекул, при  ~ 105 возникают упорядоченные структуры и при > 109 течение жидкости становится турбулентным.

В данном конкретном случае (при t = -10ºС) величина составляет = 1,71·1019, что обуславливает турбулентное движение парожидкостного потока аммиака.

 

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Изучено протекание двухфазного процесса кипения аммиака в плоском горизонтальном контурном термосифоне. Экспериментальные результаты подтверждают влияние геометрии термосифона на термогидравлический режим протекающего двухфазного процесса с образованием организованных диссипативных структур вследствие эволюции системы в неравновесных условиях и периодическим волнообразным образованием пространственно-временных структур. Наблюдаемые явления диссипации при переносах энергии ведут к взаимным превращениям форм движения с переходом в тепловую форму движения с повышением температуры стенки испарителя и снижением теплосъема в грунте. Обнаруженные аномальные эффекты дают возможность путем изменения геометрии термосифона интенсифицировать процесс теплообмена в нем.

Показано, что результаты, полученные в данной работе на основе экспериментальных данных, объясняют протекающие двухфазные термогидравлические процессы в термосифоне.

Реальный динамический процесс, протекающий в системе термосифона, демонстрирует стохастическое поведение, что предопределяет пространственно-распределительное регулирование с целью улучшения ее динамических характеристик с точки зрения производственного процесса. В данном случае решение этой технической задачи возможно благодаря специальной конструкции рассматриваемой системы и тому обстоятельству, что гидродинамическая система обладает большим количеством степеней свободы.

Достоверность полученных результатов по работе обеспечена комплексным характером исследований, подтверждена большим числом экспериментальных данных с использованием современных методик и измерительных средств, метрологическим контролем, тщательной статистической обработкой результатов экспериментов.

 

ЛИТЕРАТУРА

1.Безродный М. К., Пиоро И. Л., Костюк Т. О. Процессы переноса в двухфазных термосифонных системах. Теория и практика.– Киев: Факт, 2005. – 704 с.: ил.

2. Кравец В. Ю., Письменный Е. Н., Коньшин В. И. Пульсационные явления в закрытых двухфазных термосифонах // Збірник наук.праць СНУЯЕ та П.– Севастополь. 2009.– Вып. 4(32) . С. 39 – 46.

3. Накоряков В. Е., Покусаев Б. Г., Шрейбер И. Р. Волновая динамика газо– и парожидкостных сред. – М.: Энергоатомиздат, 1990.

4. Несис Е. И. Кипение жидкостей. – М.: Наука, 1973. 280 с.

5. Нигматулин Р. И. Динамика многофазных сред. – М.: Наука, 1987.

6. Пат. 2593286 РФ, МПК E02D 3/115. Термосифон / Долгих Г.М., Рило И.П., Желудкова К.А., Клещин Д.А.– опубл. 10.08.2016.Бюл. №22.

7. Пат. 2629281 РФ, МПК E02D 3/115. Охлаждающий термосифон для глубинной термостабилизации грунтов (варианты) / Рило И.П. – опубл. 28.08.2017.Бюл. №25.

8.Рило И.П., Кривых В.А., Бородин В.Г. Разработка измерительно-вычислительного комплекса для исследований работы термостабилизаторов грунтов в криолитозоне // Трубопроводный транспорт: теория и практика. – 2017.№ 3(61). С. 49-55.

9.Kutvitskaya N. B., Minkin M. A. Design of Beds and Foundations of Infrastructure for Oil-Gas Condensate Fields Under Complex Frozen-Soil Conditions. Soil Mechanics and Foundation Engineering Volume 51, Issue 1, pp.  36-41 (2014).  DOI:  10.1007/s11204-014-9251-2.

 

 

 

НГС 1(34)2019


Категория статьи: Наука

К содержанию журнала
Яндекс.Метрика